正激高壓電路

Ⅰ 正激電路做的功率為什麼比反激電路的要大

這該問題要從它的電路特點來比較：
反激式：適用於200w以下的小功率供電，而小功率電子產品，在日常應用較為普及。開關管截止時，向次級輸送能量，電路簡單、元件數量較少、成本相對較低、輸出電路中雖然用到濾波電感，但要求卻不高（一般採用定值取值，而不必進行計算）。
正激式：開關管導通時傳輸能量，適合於200w以上的供電電路。它的高頻變壓器傳輸效率高於反激式，可使變壓器體積更小、輸出紋波較反激式小，但要計算濾波電感的參數，正激式的缺點：開關損耗大於反激式、雜訊大於反激式、元件數目比反激式多。200w以上的電子產品在日常使用較少，反激式適用於200w以下的小功率供電，而小功率電子產品，在日常應用較為普及，這也就是反激式用量多餘正激式的原因。

Ⅱ 求助：180W單管正激電路波形分析

我只簡單的說一下，通常情況下單端反激式的用得比較多，而單端正激式的用得少。在單端正激式開關電源中通常用繞組復位，而也加CD來進行尖峰吸收。至於為什麼要用繞組復位，因為單端的開關電源繞組中的電流是脈沖，單向，而非雙向的交流。單端反激式的開關電源由於原邊產生的磁通與副邊產生的磁通方向正好相反，所以可以抵消。但當原邊截副邊導通的時候原邊會產生反射電壓，為了防止反射電壓的疊加引起開關管（MOS管）損壞，因為要加上鉗位二極體。單端正激式的開關電源由於原邊與副邊是同時導通和截止的，輸出端要加一個電感器儲存能量，輸出這個電感量越大，折算到原邊的電感量也大使原邊電流越小。在原邊必須附加一個去磁繞組加二極體進行去磁復位，因為單端正激式開關電源的高頻變壓器磁通工作在磁滯回線的一側必須要遵循磁通復位的原則。如果不加去磁繞組，在變壓器中儲存的能量將導致開關管（MOS管）承受很高的電壓幅值，並且在瞬態過程中高頻變壓器的漏感引起的關斷電壓尖峰值也會疊加在開關管上，這樣很容易就將功率開關管擊穿了。所以必須加去磁繞組電路將原邊的高壓限制在允許范圍內。12V/15A開關電源如果不做PFC最好用反激式，做起來簡單，不用復位繞組，輸出也無需加續流二極體。而且輸入電壓范圍可以很寬，如60V-300VAC都可以正常工作。

Ⅲ 正激變壓器和反激變壓器的區別

正激式變壓器開關電源是在變壓器的初級線圈被直流電壓激勵時，變壓器的次級線圈向負載提供功率輸出，並且輸出電壓的幅度是基本穩定的，此時盡管輸出功率不停地變化，但輸出電壓的幅度基本還是不變，這說明正激式變壓器開關電源輸出電壓的瞬態控制特性相對來說比較好；只有在控制開關處於關斷期間，功率輸出才全部由儲能電感和儲能電容兩者同時提供，此時輸出電壓雖然受負載電流的影響，但如果儲能電容的容量取得比較大，負載電流對輸出電壓的影響也很小。 另外，由於正激式變壓器開關電源一般都是選取變壓器輸出電壓的一周平均值，儲能電感在控制開關接通和關斷期間都向負載提供電流輸出，因此，正激式變壓器開關電源的負載能力相對來說比較強，輸出電壓的紋波比較小。如果要求正激式變壓器開關電源輸出電壓有較大的調整率，在正常負載的情況下，控制開關的占空比最好選取在0.5左右，或稍大於0.5，此時流過儲能濾波電感的電流才是連續電流。當流過儲能濾波電感的電流為連續電流時，負載能力相對來說比較強。
當控制開關的占空比為0.5時，正激式變壓器開關電源輸出電壓uo的幅值正好等於電壓平均值Ua的兩倍，流過濾波儲能電感電流的最大值Im也正好是平均電流Io（輸出電流）的兩倍，因此，正激式變壓器開關電源的電壓和電流的脈動系數S都約等於2，而與反激式變壓器開關電源的電壓和電流的脈動系數S相比，差不多小一倍，說明正激式變壓器開關電源的電壓和電流輸出特性要比反激式變壓器開關電源好很多。 正激式變壓器開關電源的缺點也是非常明顯的。其中一個是電路比反激式變壓器開關電源多用一個大儲能濾波電感，以及一個續流二極體。此外，正激式變壓器開關電源輸出電壓受占空比的調制幅度，相對於反激式變壓器開關電源來說要低很多。因此，正激式變壓器開關電源要求調控占空比的誤差信號幅度比較高，誤差信號放大器的增益和動態范圍也比較大。 另外，正激式變壓器開關電源為了減少變壓器的勵磁電流，提高工作效率，變壓器的伏秒容量一般都取得比較大（伏秒容量等於輸入脈沖電壓幅度與脈沖寬度的乘積，這里用US來表示），並且為了防止變壓器初級線圈產生的反電動勢把開關管擊穿，正激式變壓器開關電源的變壓器要比反激式變壓器開關電源的變壓器多一個反電動勢吸收繞組，因此，正激式變壓器開關電源的變壓器的體積要比反激式變壓器開關電源的變壓器的體積大。 正激式變壓器開關電源還有一個更大的缺點是在控制開關關斷時，變壓器初級線圈產生的反電動勢電壓要比反激式變壓器開關電源產生的反電動勢電壓高。因為一般正激式變壓器開關電源工作時，控制開關的占空比都取在0.5左右，而反激式變壓器開關電源控制開關的占空比都取得比較小。
正激式變壓器開關電源在控制開關關斷時，變壓器初級線圈兩端產生的反電動勢電壓是由流過變壓器初級線圈的勵磁電流產生的。因此，為了提高工作效率和降低反電動勢電壓的幅度，盡量減小正激式開關電源變壓器初級線圈的勵磁電流是值得考慮的。

Ⅳ 正激電路，反激電路各器件電壓應力是

討論理抄想情況下的單端電路：
單端反激：開關管 最大電壓=電源電壓+反激回饋電壓。最大電流 全負荷時導通最後閘短前電流，具體計算要分連續模式以及非連續模式兩種情況。平均電流計算沒有意義，有意義的是計算電流有效值，對一個周期電流的平方進行積分後除以周期時間。平均電流計算是最大電流的一半乘以占空比。
整流管 最大電壓=輸入側電源電壓+反激回饋電壓的和再除以變壓器變比。最大電流=開關管最大電流值乘以變壓器變比。平均電流就是輸出電流。

單端正激（只考慮續流電感很大的情況）：
開關管 最大電壓=電源電壓+變壓器泄放電壓（一般是兩倍電源電壓）。最大電流=輸出負載電流除以變壓器變比。平均電流=最大電流除以占空比。
次級整流管 最大電壓=變壓器泄放電壓乘以變壓器變比（電流連續後）或者輸出電壓+變壓器泄放電壓乘以變比（非連續時刻並且不考慮電感的分布參數）。最大電流=輸出電流。平均電流=輸出電流乘以占空比。
次級續流管 最大電壓=電源電壓乘以變壓器變比。最大電流=輸出電流。平均電流=輸出電流乘以（1-占空比）。

以上是理想狀態的計算，實際中還要考慮變壓器漏感以及各種器件的開關速度等。

Ⅳ 什麼叫正激電路

正激式指在變壓器原邊導通同時副邊感應出對應電壓輸出到負載,能量通過變壓器直接傳遞.按規格又可分為常規正激,包括單管正激,雙管正激.半橋、橋式電路都屬於正激電路.

Ⅵ 什麼叫正激式電路

一般正激式電路的激勵信號來自於輸入控制電路，不是由輸出電路來提供反饋信號進行激勵工作的，所以叫正激勵。

Ⅶ 試分析正激電路和反激電路中的開關和整流二極體在工作時承受的最大電壓、最大電流和平均電流

解：

正激電路和反激電路中的開關和整流二極體在工作時承受最大電壓的情況：

開關S 整流二極體VD

正激電路 (1+N1/N3)U1 U1*N2/N3

反激電路 Ui+Uo*N1/N3 Ui*N2/N1+Uo

最大電流全負荷時導通最後閘短前電流，具體計算要分連續模式以及非連續模式兩種情況。平均電流計算沒有意義，有意義的是計算電流有效值，對一個周期電流的平方進行積分後除以周期時間。平均電流計算是最大電流的一半乘以占空比。

(7)正激高壓電路擴展閱讀：

「反激」(FLY BACK)具體所指當開關管接通時，輸出變壓器充當電感，電能轉化為磁能，此時輸出迴路無電流；相反，當開關管關斷時，輸出變壓器釋放能量， 磁能轉化為電能，輸出迴路中有電流。

反激式開關電源中，輸出變壓器同時充當儲能電感，整個電源體積小、結構簡單，所以得到廣泛應用。應用最多的是單端反激式開關電源。

Ⅷ 為什麼正激式開關電源電路只能降壓，而反激式既可降壓又可升壓

正激電路：開關管導通時輸入源直接對輸出做功,電壓源輸出,輸出電壓是開關電壓的平均值。反激電路：輸入源在開關管導通時對儲能元件(l或c或二者組合)做功,儲能元件儲能,開關管截止時儲能元件向輸出端釋放能量,表現為輸入源間接向輸出端做功。
由不同的基本拓撲演變而來.
1,flyback由buck_boost演變而來,forward由buck演變而來.
2,flyback的變壓器本質上是耦合電感,在mos開通時儲存能量,mos關斷時釋放能量.一般情況下要開氣隙,但不是絕對的.forward的變壓器就是變壓器,只在mos開通時傳遞能量,基本不儲能量.
3,flyback在輸出整流二極體和濾波電容之間不能加電感,否則相當於電流源和電流源串聯.forward則必須加電感,否則相當於電壓源和電壓源並聯.
除了電路方面的區別外,還有控制方面的不同.
對於ccm的flyback(buck-boostderivedtopology)而言,其主電路控制-輸出傳遞函數中有一個右半平面的零點,這會給調節器設計帶來麻煩,
對於dcmflyback而言,就沒有沒有這個問題,而且電路退化成一階系統.
對於ccmflyforward(buckderivedtopology)而言,沒有右半平面的零點.
這種問題最好去21世紀電源網論壇去看看，不是做廣告，主流論壇，提點建議而已。

Ⅸ 關於基本正激電路問題

S關斷後W1和W2的電流都突然變為0，但鐵芯中的磁場不可能突變，故W3突然產生電流使其磁場和此前連續。因W3的繞線方向與W2相反，所以W3的電流是倒灌流回電源的。

因電源電壓加在W3兩端使得W3的電流按照一定變化率下降，因而磁場也按照一定變化率減小，此變化的磁通量在W3感生的電動勢與電源抗衡（若忽略線圈電阻及二極體正向壓降則二者相等）。此感生電動勢與電源抗衡形成的電壓是上正下負。

但此磁場同時也通過W2、W1，必然也在它們中感生電動勢，而且W3的繞線方向與W2、W1相反，所以W2、W1兩端電壓變為下正上負。

（注意：圖中畫的不清楚，實際三個線圈應該是繞在同一個鐵芯上的。）

從上面分析可以看到W3的作用，就是為了使磁場能連續而留出的電流通路。採用這種形式，開關斷開期間，磁場的磁能可以化為電能送回電源。

假如沒有W3，那麼S關斷瞬間要使磁場保持連續，唯有兩個電流通路：一是開關擊穿，二是W2電流倒流使二極體反向擊穿。而擊穿開關或反向擊穿二極體，均須很高電壓，迫使電流以較高的變化率下降到零為止。而很高的電流變化率（相應磁通量也有很高的變化率）自然會產生很高的感生電動勢以形成這個擊穿電壓。

可見，假如沒有W3，那麼不僅磁能無法變成電能回收到電源（這是比較次要的），而且對開關或二極體的擊穿都容易使電路永久破壞（這更重要）。

以上是回答原題中的主要疑問點。

另外，這種電路設計的要求中，還有一個與W3有關的「磁復位」的問題，雖然原問題里沒有直接問到，但因其重要性，也應該說一下為好。

所謂「磁復位」就是說：S關斷時間的長度，應保證倒灌流回電源的W3的電流可以一直減小到零（磁場也減小到零）。此後，電源電壓就完全降在了二極體上，故電流就維持零直到下次開關導通前。於是下一個周期電流、磁場可以重新從零開始。為此，每周期中關斷時間和導通時間之比，不得小於一個界限（與圈數比N3/N1有關）。

這是本電路設計的一個必要滿足的條件。如不滿足，電路不能正常工作。理由簡述如下：

我們知道，每周期中S導通期間磁場連續增加，關斷的瞬時磁通量達到最大，然後磁場連續減小。線圈上的感生電動勢和磁通量變化率正比，而該電動勢都是與電源抗衡的，若忽略電阻則感生電動勢等於電源電壓。所以S導通期間磁通量的增加速率，以及S關斷期間磁通量的減小速率，主要都由電源電壓決定。

因此，若忽略電阻，S導通和關斷時間長度確定後，磁通量前一段的增加量和後一段的減小量也就分別確定了。

顯然，滿足上述「磁復位」的必要條件，則此增加量和減小量總是相等，每個周期總是從零開始。

假如S關斷時間過短，不能保證電流達零實現「磁復位」，結束時剩下一個磁通量Δφ，也就是說後一段的減小量小於前一段的增加量。於是，因磁場的連續，下一個周期S導通以後的起始磁通量（由起始電流產生）也必定從Δφ開始，而不是從零開始了。以此類推，以後各周期磁通量均比上周期抬高Δφ，起始磁通量依次為2Δφ、3Δφ、4Δφ、……，就會無限增加（也就是說電流無限增加）。

當然，實際上因電阻的不可忽略，並不會真的「無限」，但通常總會達到磁場飽和的程度，形成相當於短路的致命效果。

這就是保證「磁復位」的重要性所在。

Ⅹ 雙管正激電路如何工作的

兩開關管同時開通和關斷。同時開通向副邊傳遞能量，同時關斷，變壓器原邊通過開關管的反向並聯二極體向輸入側饋電，完成磁復位